Hoja de Referencia del Examen · Referencia Rápida
New Jersey Master HVACR Contractor Exam
New Jersey · PSI Services Contractor
Verificado, no estimado. Cada cifra a continuación proviene de la estructura oficial del examen que mantenemos: número de preguntas, puntaje de aprobación y ponderación de temas. Las preguntas de práctica están fundamentadas en la ley fuente con citas de estatutos. Omitimos cualquier cifra que no podamos verificar en lugar de adivinarla.
Total de preguntas
50
Puntaje de aprobación
70%
Tiempo del examen
130 min
Administrado por
PSI Services Contractor
Formato
Se permiten materiales de referencia
Porción Estatal de New Jersey 50 preguntas
Conocimientos Eléctricos, Motores y Controles
7 Q · 14%
Ohm's Law and electrical formula calculations (voltage, current, resistance, power)Series, parallel, and combination circuit analysisSingle-phase and three-phase AC motor types and starting methodsMotor capacitors (start and run): selection, testing, and replacementMotor nameplate data interpretation and full-load/locked-rotor current tablesMotor branch-circuit protection, overload devices, and NEC sizing requirementsElectrical control devices: switches, relays, contactors, and solenoidsThermostats and pressure controls: range, differential, cut-in/cut-out settings
Tuberías - Refrigeración, Hidrónica, Vapor, Proceso
7 Q · 14%
Principios, Teoría y Equipos de Calefacción y Refrigeración
8 Q · 16%
Compression refrigeration cycle components and operation (compressor, condenser, metering device, evaporator)Types and construction of compressors (reciprocating, rotary, scroll, hermetic, semi-hermetic)Gas-fired heating systems: combustion principles, burner types, and furnace operationGas furnace efficiency ratings, venting categories, and ignition systemsOil-fired heating systems: fuel oil properties, combustion testing, and burner componentsElectric heating systems: resistance heating principles, element types, and system applicationsAir-source and geothermal heat pump operation, components, and efficiency ratingsAbsorption and evaporative cooling system principles and components
Refrigerantes y Refrigeración
8 Q · 16%
Combustible y Gas LP
5 Q · 10%
Aire de Combustión, Chimeneas, Conductos y Ventilaciones
5 Q · 10%
Ductos, Ventilación y Extracción
5 Q · 10%
Cálculos de Carga
5 Q · 10%
Heating and cooling design temperature selection (indoor/outdoor design conditions, HTD and CTD)Thermal resistance and transmittance values (R-value, U-value, C-value, K-value) for building componentsFenestration load calculations (windows, glass doors, skylights — heating and cooling HTM values, solar heat gain, shading by overhangs and internal/external devices)Opaque panel load calculations (walls, ceilings, floors, doors — U-values, CLTD, heating and cooling HTM values)Infiltration load estimation methods (ACH table method, component leakage area method, blower door method)Duct system load calculations (conduction and leakage losses/gains, duct location and insulation factors)Ventilation load calculations (sensible and latent loads, heat recovery equipment adjustments)Internal, occupant, and supplemental loads (appliances, occupants, blower heat, humidification, hot water piping)
Distinciones Clave
Esquema de cableado ilustradovsDiagrama de escalera
Un diagrama esquemático muestra todas las conexiones de los dispositivos, así como la ubicación física aproximada de los mismos dentro de la unidad (y puede indicar los colores de los cables), mientras que un diagrama de escalera muestra el orden de funcionamiento de los componentes mediante peldaños horizontales situados entre dos líneas verticales de alimentación.
Modern Refrigeration and Air Conditioning (22nd ed.), Chapter 18 - Electrical Troubleshooting Fundamentals, Page 369 (Section 18.2.2) (20th ed.: Chapter 16, Section 16.1.1)Valor K (conductividad térmica)vsValor C (conductancia térmica)
El valor K se calcula tomando como referencia un espesor normalizado de una pulgada del material, mientras que el valor C se calcula en función del espesor real medido del material.
Modern Refrigeration and Air Conditioning (22nd ed.), Chapter 32 - Heating and Cooling Loads, Page 717 (20th ed.: Page 986)Dimensionamiento de los tubos ACRvsDimensionamiento de las tuberías de cobre para agua
El tamaño de los tubos ACR se designa según su diámetro exterior real, mientras que el tamaño nominal de los tubos de cobre para agua equivale al diámetro exterior menos 1/8″.
Modern Refrigeration and Air Conditioning (22nd ed.), Chapter 5 - Working with Tubing and Piping, Page 71 (Section 5.1.1) (20th ed.: Chapter 8, Section 8.1.1)Bloqueo totalvsBloqueo suave
Un bloqueo total apaga el sistema durante un tiempo indeterminado tras un intento fallido de encendido y requiere una intervención técnica o un corte de corriente para reiniciarse, mientras que un bloqueo parcial vuelve a intentarlo automáticamente tras un periodo de espera.
Modern Refrigeration and Air Conditioning (22nd ed.), Chapter 33 - Gas-Fired Heating Systems, Page 770 (20th ed.: Page 1129)Caldera de gas de categoría IIIvsCaldera de gas de categoría IV
La categoría III es de presión positiva, sin condensación y suele ventilarse mediante tubería de acero inoxidable, mientras que la categoría IV es de presión positiva, con condensación (gases de combustión por debajo de 140 °F/60 °C, por debajo de su punto de rocío) con un intercambiador de calor secundario y tubería de ventilación de PVC.
Modern Refrigeration and Air Conditioning (22nd ed.), Page 776 (Section 33.8)Condensador de carcasa y serpentín refrigerado por aguavsCondensador de carcasa y tubos refrigerado por agua
No es posible acceder a los tubos de agua en espiral de un condensador de carcasa y serpentín para realizar una limpieza mecánica, por lo que deben limpiarse con productos químicos, mientras que un condensador de carcasa y tubos cuenta con tapas finales desmontables que permiten la limpieza mecánica de sus tubos de agua rectos.
Modern Refrigeration and Air Conditioning (22nd ed.), Chapter 44 - Commercial Evaporators, Condensers, and Other Heat Exchangers, Page 1069 (Section 44.2.2) (20th ed.: Page 537)Método de carga por subenfriamientovsMétodo de carga por sobrecalentamiento
El método de subenfriamiento se utiliza generalmente para comprobar la carga en sistemas con válvulas de expansión termostáticas, mientras que el método de sobrecalentamiento se utiliza en sistemas con dispositivos de dosificación de orificio fijo, como los tubos capilares.
Modern Refrigeration and Air Conditioning (22nd ed.), Chapter 12 - Working with Refrigerants, Page 221 (20th ed.: Page 236)Detección de llama mediante encendido por superficie caliente (HSI)vsDetección de llama en el encendido por chispa directa (DSI)
Los sistemas HSI requieren una varilla de llama independiente para detectar la presencia de llama mediante rectificación de la misma, ya que la bobina incandescente solo sirve para el encendido y no puede detectar la llama, mientras que los sistemas DSI pueden utilizar el electrodo de alta tensión tanto para el encendido como para la detección.
Modern Refrigeration and Air Conditioning (22nd ed.), Pages 765-766 (Section 33.5.4)Se comprobó la estanqueidad de los conductos antes de instalar la unidad de tratamiento de airevsPrueba de fugas en los conductos con la unidad de tratamiento de aire instalada
Según el IECC, la fuga máxima es de 3 cfm por cada 100 pies cuadrados de espacio climatizado cuando se realiza la prueba antes de instalar la unidad de tratamiento de aire, y de 4 cfm por cada 100 pies cuadrados cuando se realiza la prueba con la unidad de tratamiento de aire ya instalada.
Modern Refrigeration and Air Conditioning (22nd ed.), Chapter 31 - Ventilation System Service, Page 703 (Section 31.1.5) (20th ed.: Page 793)Aparato de gas en un garaje privadovsAparato de gas en un garaje público
Según la sección 305.5 del IFGC 2021, los electrodomésticos situados en garajes privados deben tener una distancia mínima de 6 pies por encima del suelo, mientras que en los garajes públicos esta distancia es de 8 pies; se aplica una excepción cuando el electrodoméstico está protegido contra el impacto de vehículos de motor y se ha instalado conforme a la sección 305.3.
IFGC 2021 Sección 305.5Arranque de motores trifásicosvsArranque de motores monofásicos
Una alimentación trifásica ya presenta una separación de fases (cada fase alcanza su valor máximo en un momento diferente), por lo que el motor desarrolla un par de arranque sin necesidad de bobinados de arranque ni condensadores, elementos que los motores monofásicos sí necesitan para lograr la separación de fases.
Modern Refrigeration and Air Conditioning (22nd ed.), Chapter 16 - Electric Motors, Page 308 (Section 16.2.2) (20th ed.: Chapter 15, Section 15.2.2)Infiltración de la carga térmicavsInfiltración de la carga de refrigeración
Los cálculos de la carga de calefacción solo tienen en cuenta la pérdida de calor sensible debida a la infiltración, mientras que los cálculos de la carga de refrigeración deben incluir tanto las entradas de calor sensible como las de calor latente debidas a la infiltración.
Modern Refrigeration and Air Conditioning (22nd ed.), Chapter 32 - Heating and Cooling Loads, Page 733 (20th ed.: Page 1004)Espaciado entre las aletas del evaporador a baja temperaturavsDistancia entre las aletas de un evaporador de temperatura media/alta
Los evaporadores de baja temperatura tienen aletas más separadas entre sí que los de temperatura media y alta, de modo que el aire pueda seguir circulando alrededor de las aletas aunque se haya acumulado algo de escarcha.
Modern Refrigeration and Air Conditioning (22nd ed.), Chapter 44 - Commercial Evaporators, Condensers, and Other Heat Exchangers, Page 1050 (20th ed.: Page 521)Potencia aparente (VA)vsPotencia real (vatios)
La potencia aparente se calcula como I × E, mientras que la potencia real es la lectura del vatímetro; su relación multiplicada por 100 es el factor de potencia, que desciende por debajo del 100 % cuando los componentes inductivos o capacitivos provocan un desfase entre la tensión y la corriente.
Modern Refrigeration and Air Conditioning (22nd ed.), Page 275 (Section 14.1.3)Términos Clave
Electrodoméstico de baja potencia (electrodoméstico doméstico) IFGC 2021 Sección 202, Appliance Type definitions
Según la sección 202 del IFGC 2021, cualquier aparato en el que los productos de la combustión, en el punto de entrada al conducto de humos y en condiciones normales de funcionamiento, alcancen una temperatura igual o inferior a 1.000 °F (538 °C).
Sombrero de ventilación metálico (conducto de ventilación metálico de pared simple que atraviesa una pared exterior combustible) IFGC 2021 Sección 503.7.7
De acuerdo con la sección 503.7.7, punto 1, de la norma IFGC 2021, en el caso de los aparatos homologados con campanas de tiro, el casquillo deberá tener un diámetro no inferior a 4 pulgadas mayor que el del tubo metálico; la reducción de 2 pulgadas solo se permite cuando haya un tramo de tubería metálica al aire libre de al menos 6 pies entre la salida de la campana de extracción y el casquillo.
Aislamiento de conductos con espuma de poliuretano proyectada (áticos y espacios bajo el suelo) IMC 2021 Sección 604.3 Excepción
De acuerdo con la excepción de la sección 604.3 del IMC 2021, la espuma aplicada al exterior de los conductos en áticos y espacios bajo el suelo deberá tener un índice de propagación de la llama no superior a 25 y un índice de desarrollo de humo no superior a 450 cuando se someta a ensayo según las normas ASTM E84 o UL 723 —un límite de humo menos estricto en comparación con el valor estándar de 50 establecido para otros revestimientos y recubrimientos—.
Longitud del conducto de salida de aire de una secadora doméstica IMC 2021 Sección 504.9.4.1 y Tabla 504.9.4.1
Según la sección 504.9.4.1 y la tabla 504.9.4.1 del IMC 2021, la longitud máxima del conducto de escape es de 35 pies, medida desde la conexión del conducto de transición hasta el terminal de salida, a la que hay que restar la longitud equivalente de cada accesorio (un codo de 90 grados con radio de 4 pulgadas y corte en inglete cuenta como 5 pies).
Densidad de ocupantes por defecto, espacio de oficinas IMC 2021 Tabla 403.3.1.1
Según la tabla 403.3.1.1 del IMC 2021, para el diseño de la ventilación de los espacios de oficinas se aplica una densidad de ocupación por defecto de 5 ocupantes por cada 1.000 pies cuadrados.
Habitación interior ventilada a través de una habitación contigua IMC 2021 Sección 402.3
De acuerdo con la sección 402.3 del IMC 2021, la abertura sin obstáculos hacia la estancia contigua deberá tener una superficie no inferior al 8 % de la superficie útil de la estancia interior y no inferior a 25 pies cuadrados.
Relé PTC (coeficiente de temperatura positivo) Modern Refrigeration and Air Conditioning (22nd ed.), Chapter 17 - Electrical Control Systems, Page 346 (Section 17.5) (20th ed.: Chapter 16, Section 16.3.5 — Positive Temperature Coefficient Relays)
Un dispositivo de arranque conectado en paralelo con el condensador de funcionamiento, cuya resistencia es baja (de 3 Ω a 12 Ω) cuando está frío, por lo que la corriente de arranque sigue esa ruta; posteriormente, la resistencia aumenta drásticamente (de 10 kΩ a 20 kΩ) a medida que se calienta hasta alcanzar su punto de consigna, lo que obliga a que la corriente pase por el condensador de funcionamiento.
Relé potencial Modern Refrigeration and Air Conditioning (22nd ed.), Chapter 17 - Electrical Control Systems, Page 339 ("Potential Relays") (20th ed.: Chapter 16, Section 16.3.5 — Potential Relays)
Un relé de arranque de motor que se activa ante la fuerza contraelectromotriz (FCE) inducida en el devanado de arranque a medida que el motor se acerca a la velocidad nominal, activándose a la tensión de activación (aproximadamente tres cuartas partes de la velocidad normal) para abrir sus contactos normalmente cerrados y desconectar el condensador de arranque.
Terminales del relé de corriente: L, M, S Modern Refrigeration and Air Conditioning (22nd ed.), Chapter 17 - Electrical Control Systems, Page 339 (Section 17.4.5) (20th ed.: Chapter 16, Section 16.3.5 — Current Relays)
L es la tensión de red, M es el devanado principal (de funcionamiento) y S es el devanado de arranque; hay un contacto normalmente abierto entre L y S, y la bobina del relé está entre L y M, con el cable sin conectar a tierra (bajo tensión) conectado a L.
Fusible multiuso Modern Refrigeration and Air Conditioning (22nd ed.), Chapter 17 - Electrical Control Systems, Page 347 (Section 17.5.1) (20th ed.: Chapter 16, Section 16.4.1)
Un fusible que combina las ventajas de la acción rápida y el retardo: no se fundirá ante pequeñas sobrecargas de corta duración, como el arranque de un motor, pero se fundirá inmediatamente ante una sobrecarga extremadamente elevada (superior al 500 % de la corriente nominal máxima).
Control de motores de alta presión Modern Refrigeration and Air Conditioning (22nd ed.), Chapter 17 - Electrical Control Systems, Page 334 ("High-Pressure Motor Controls") (20th ed.: Chapter 16, Section 16.3.4 — High-Pressure Motor Controls)
Un control de seguridad que suele estar ajustado para desconectarse cuando la presión de impulsión supera en un 20 % la presión normal, lo que protege al compresor contra la presión y la temperatura elevadas y al motor contra el sobrecalentamiento y la sobrecarga.
Ajuste diferencial (control del motor a baja presión) Modern Refrigeration and Air Conditioning (22nd ed.), Chapter 17 - Electrical Control Systems, Page 333 (Section 17.4.4) (20th ed.: Chapter 16, Section 16.3.4 — Low-Pressure Motor Controls)
Un ajuste que solo afecta al valor de desconexión; al girar el tornillo en sentido horario (hacia dentro), se aumenta la presión de desconexión al incrementar la tensión del muelle, sin modificar el valor de conexión.
Secuenciador (horno eléctrico) Modern Refrigeration and Air Conditioning (22nd ed.), Chapter 35 - Electric Heating Systems, Page 834 (20th ed.: Pages 1196 and 1205)
Dispositivo que abre y cierra sus contactos con un retardo temporal para activar los elementos calefactores uno tras otro, normalmente con un intervalo de unos 30 segundos entre ellos, lo que minimiza el consumo inicial de corriente del horno.
Sobrecocción Modern Refrigeration and Air Conditioning (22nd ed.), Chapter 34 - Oil-Fired Heating Systems, Page 795 (Section 34.3.2) (20th ed.: Page 1154)
Situación en la que un sistema de calefacción genera demasiado calor —a menudo debido a la instalación de una boquilla de quemador de mayor capacidad que la original—, de modo que el intercambiador de calor no puede absorberlo todo y el exceso se escapa por el conducto de humos, lo que eleva la temperatura de la chimenea.
Distribuidor de refrigerante Modern Refrigeration and Air Conditioning (22nd ed.), Chapter 45 - Commercial Metering Devices and Valves, Page 1088 (Section 45.1.4) (20th ed.: Pages 490-491)
Dispositivo situado en la salida del dosificador que divide el refrigerante en varios conductos paralelos más cortos dentro del evaporador, lo que reduce la caída de presión en el evaporador y proporciona una temperatura superficial más uniforme.
Calidad del refrigerante Modern Refrigeration and Air Conditioning (22nd ed.), Chapter 51 - Understanding Heat Loads and System Thermodynamics, Page 1273 (20th ed.: Page 1372)
En un diagrama de presión-entalpía, la fracción de la masa del refrigerante que se encuentra en estado de vapor: una calidad del 10 % significa un 10 % de vapor y un 90 % de líquido.
cfm50 / cfm25 Modern Refrigeration and Air Conditioning (22nd ed.), Chapter 31 - Ventilation System Service, Page 702 (20th ed.: Page 791)
El cfm50 es el caudal de aire que pasa por el ventilador de una puerta de prueba de estanqueidad cuando la presión interior se mantiene a −50 Pa con respecto al exterior (se utiliza para calcular el ACH50); el cfm25 es el caudal de aire necesario para mantener los conductos sellados a +25 Pa con respecto al espacio climatizado durante una prueba de fugas en los conductos.
HTD y CTD (Manual J) ACCA Manual J Residential Load Calculation (Abridged), Sections 3-6, 3-7 and 6-3
Según las secciones 3-6 y 6-3 del Manual J, con valores de diseño para el interior de 70 °F de temperatura de bulbo seco en calefacción y 75 °F de temperatura de bulbo seco/50 % de humedad relativa en refrigeración, HTD = temperatura de bulbo seco de calefacción interior − 99 % del valor exterior y CTD = 1 % del valor exterior − temperatura de bulbo seco de refrigeración interior.
Superficie neta de la pared Modern Refrigeration and Air Conditioning (22nd ed.), Chapter 32 - Heating and Cooling Loads, Page 725 (20th ed.: Pages 993–995)
Superficie total de las paredes (perímetro × altura del techo) menos la superficie total de las ventanas y puertas.
Fórmulas que Debes Saber
La ley de Ohm (corriente, resistencia, tensión)
I = E ÷ R (también: amperios = vatios ÷ voltios); R = E ÷ I; E = I × R. Ejemplos: 1500 W ÷ 120 V = 12,5 A; 240 V ÷ 8 A = 30 Ω; 240 V ÷ 10 A = 24 Ω; 10 A × 12 Ω = 120 V.Potencia (ley de Watt) en vatios
P = E × I (voltios × amperios); cuando se conocen la tensión y la resistencia, P = E² ÷ R. Ejemplos: 20 A × 120 V = 2400 W; 15 A × 240 V = 3600 W; (240 V)² ÷ 20 Ω = 2880 W. Reorganizando la ecuación para hallar la corriente: I = P ÷ E (3600 W ÷ 240 V = 15 A; 3600 W ÷ 120 V = 30 A).Factor de potencia
Potencia aparente = I × E (VA); potencia real = lectura del vatímetro; factor de potencia = (potencia real ÷ potencia aparente) × 100. Ejemplo: (2880 W ÷ 3600 VA) × 100 = 80 %.Corriente en un circuito en serie y caída de tensión
La corriente total es igual a la corriente en cualquier otra parte del circuito (IT = I1 = I2 = I3); la resistencia total es la suma de las resistencias; I = E ÷ RT; la caída de tensión en un componente = I × R, y las caídas individuales se suman hasta alcanzar la tensión aplicada. Ejemplos: 24 V ÷ 8 Ω = 3 A; (0,1 + 0,1 + 0,3 + 23,5) = 24 Ω, 120 V ÷ 24 Ω = 5 A, 5 A × 23,5 Ω = 117,5 V.Conversión de Btu/h a kilovatios para el cálculo de la potencia de calefacción eléctrica
kW = Btu/h ÷ 3.413. Ejemplo: 50.000 ÷ 3.413 = 14,65 kW de capacidad mínima.Coeficiente de rendimiento (COP) a partir de un diagrama de presión-entalpía
COP = efecto de refrigeración ÷ calor de compresión. Ejemplo: (179 − 116) ÷ (198 − 179) = 63 ÷ 19 = 3,32:1.Renovaciones de aire por hora en un espacio
ACH = (caudal de aire en cfm × 60 min) ÷ volumen de la estancia en pies cúbicos.Cargas de ventilación según el Manual J en la batería de refrigeración
Carga de ventilación latente = 0,68 × ACF × CFMvent × diferencia de granos (ejemplo: 0,68 × 1,0 × 50 × 28 = 952 Btuh); la carga de ventilación sensible es una partida independiente = 1,1 × ACF × CFMvent × CTD (ejemplo: 1,1 × 1,0 × 50 × 18 = 990 Btuh).Carga de calefacción por infiltración del bloque J según el Manual J
Infiltración de la envolvente (Cfm) = (ACH × volumen sobre rasante) ÷ 60; añadir el ajuste por chimenea (Cfm); carga = 1,1 × ACF × Cfm total × HTD. Ejemplo: (0,40 × 16 000)/60 = 106,7 + 12 = 118,7 Cfm; 1,1 × 1,0 × 118,7 × 60 ≈ 7 832 Btuh.Carga de calefacción por paredes según el Manual J (y línea de sombra)
Calefacción mural: HTM = U × HTD y carga = HTM × superficie NET (superficie bruta del panel − superficie de ventanas y puertas). Ejemplo: 0,090 × 55 = 4,95 Btuh/pie cuadrado × (400 − 60 − 20) = 1.584 Btuh. Línea de sombra Z = longitud del voladizo × multiplicador de la línea de sombra; altura del cristal a la sombra S = Z − Y (ejemplo: 2,0 × 1,6 = 3,2; 3,2 − 1,0 = 2,2 pies).